小型水电站拦污栅和清污措施

电力18讯：    1　概述
　　目前，小水电站一般是靠人工清污，大部分低水头大流量电站，由于清污不及时，使拦污栅前后水压差大大超过设计标准。汛期的停机清污和拦污栅的安全运行成为汛期发电时的一个问题。笔者认为在电站设计时，对拦污栅设计以及防污清污措施的选择，应加以重视并综合考虑。
2　拦污栅设计时应考虑的问题
　　根据国内20多个工程的拦污栅事故调查统计，由于水流中污物的特殊性使污物塞栅，或者拦污栅的设计欠妥，往往造成栅体压弯、振动及失稳等问题。
　　1）栅条间距。栅条间距一般应按水轮机的类型和转轮直径D控制。轴流式水轮机D／20，混流式水轮机D／30，冲击式水轮机为喷嘴直径的1／5。在具体工程设计中，栅条间距应结合水流中污物的性质和数量，尽可能选择最大允许值。对大流量大机组，如轴流式水轮机，适当考虑以“排”为主。对小流量小机组，如混流式水轮机，则应以“拦”为主，栅条间距不宜大于100mm，但也不宜小于50mm。冲击式水轮机的栅条间距一般也不应小于20mm。
　　2）栅前流速。对于坝后式和引水式水电站的进水口拦污栅，其流速一般采用0．8m／s～1．2m／s，水流中杂物较多时为0．8m／s～1．0m／s。小水电站一般采用人工清污，流速建议不大于0．5m／s～0．8m／s。由于难于清污，深式进水口拦污栅前流速不宜超过0．5m／s。
　　3）拦污栅水头损失。水流通过拦污栅时的水头损失计算：
      Δh＝hr＋（V22／2 g－V12／2g）≈ξV2／2g　　
ζ＝β・sinα・（δ／l）（4／3）

    式中，Δh―栅前后的水头损失（m）；hr―栅条的水头损失（m）；ξ―栅条的损失系数；β―栅条断面形状系数，矩形取β＝2．34；δ―栅条厚度（mm）；l―栅条净距（mm）；α―拦污栅倾角；V1―栅前流速（m／s）；V2―栅后流速（m／s）。
　　由于实际应用中拦污栅上经常有污物附着，水头损失要比计算值大得多，通常实际值可为计算值的3倍。作为拦污栅设计的水压差，应考虑部分堵塞情况，比如取4m的水位差设计。
　　4）拦污栅栅条稳定性分析。拦污栅栅面布置一般为双悬臂形式，由于栅条截面的狭长矩形特性，其侧向抗弯刚度和抗扭刚度相对其他型钢而言较低，常可能在弯应力尚未达到屈服点之前就发生失稳。由于这种整体失稳破坏往往突然发生的，失事前没有明显的征兆，故设计时应特别注意，不但要进行强度计算，还必须验算其稳定性。
　　栅条进行稳定计算时，一般总是将悬臂和跨中分开考虑，即悬臂部分用悬臂梁的稳定计算公式验算；跨中部分用简支梁的稳定计算公式验算。验算矩形截面用的稳定安全系数不小于2。由于栅条是一个整体，虽然各栅条由连杆和套管（或肋片和槽口）横向固定，但一般考虑更换方便而采用拼紧螺母或压板固定，这种连接方式对X轴方向的约束很小。因此目前采用的这种验算稳定的简化方法，对栅条支承的位置选择及截面大小的确定影响较大。
　　以栅条承受均布荷载，采取双支承为例，栅条的实际弯矩和挠度见图1。简支梁稳定验算的适用范围应为L0段（端弯矩为0），固端悬臂梁稳定验算适用范围为m0段（反弯点开始）。为了充分利用材料的特性，设计支承时尽可能使整个栅条稳定的安全系数相同，即通过满足条件：a）跨中和悬臂稳定安全系数相等；b）反弯点绕X轴转角为0；c）跨中点反弯点内弯矩为0。求得的理想支承位置m＝0．2263 L；适用简支梁的跨距L0＝0．3077 L；适用固端悬臂的长度m0＝0．2334 L。对于2个以上支承以及承受清污设备的集中荷载时，栅条设计可按同样方法进行荷载、弯矩及绕X轴转角进行分析。


3　几种较好的清污措施
　　1）浮式导污栅（网）。如果电站进水口的地形条件具备布置浮式导污栅，可以考虑浮式导污栅（网）。当溢流顺畅时，利用向下游泄流将污物引导排至下游，减轻进水口拦污栅的拦污压力。这种方式一般投资省，效果比较明显。图2为浮筒式拦污栅（网），其布置与水流方向的夹角一般不应大于30°。


　
　　为提高导漂效果，可采取电动或手动简易清污装置。
　　图3为水力驱动渠道浮式导漂拦污栅（网）。这种方式比较适合渠道较窄，水位较稳定及水较浅的地方，旁路排污地点选择离河流较近的地方。


　　2）清污机械。对于水电站而言，较为适用的有耙斗式、曲臂式及回转式。清污机的选用应根据来污量、污物性质和拦污栅的布置方式而定。
　　a．耙斗式清污机。根据布置方式可以采用固定式、移动式和单轨悬吊式。小型固定式耙斗清污机的耙斗张合可以采用手动操纵，如图4所示。耙斗的形式根据污物的不同可采用斗状或齿耙状。斗状耙斗适合树枝等浮游杆状及大尺寸垃圾的清理。齿耙式耙斗适用于水草等较细软的污物清理。为防止耙斗的侧向移动，耙的设计应有导向轮 ，耙斗挡水面积尽可能小。为保证耙斗贴压拦污栅面，一般应采取吊点偏心设计。采用耙斗式清污机时，应重视由于卡阻引起的拦污栅的